Hệ số cố kết của "đất-xi măng" ?

bác ơi cái hệ số cố kết phải thí nghiệm mới có, trong khi không có sách nào nói về hệ số cố kết tăng bao nhiêu lần khi được gia cố, mà thường thì sau khi thi công có ai đi khoan về làm thí nghiệm nữa đâu, nên cái hệ cố cố kết của đất được gia cố bằng CDM rất khó xác định nếu ko có thí nghiệm cụ thể, nhưng e nghĩ chắc sẽ có những nghiên cứu về sự thay đổi hệ số cố kết này như thế nào, tăng bao nhiêu lần và phụ thuộc như thế nào vào địa chất khu vực đó, nếu bác biết bác chỉ tôi với, tôi chân thành cảm ơn!

vậy tôi hỏi bác thế bác đã thiết kế cọc CDm theo viện á châu chưa ạ! nếu rồi thì bác sẽ thấy hệ số cố kết dùng để tính cố kết sau khi thi công ta sẽ biết nó ổn định sau bao lâu, nếu ko có cái Cv đó bác tính toán kiểu gì?

đúng ạ, nhưng ko có ai người ta làm thí nghiệm xem đất đó Cv tăng lên khoảng bao nhiêu, nên cái tôi cần là có ai biết phần đất giữa các cọc đó tăng lên bao nhiêu không ạ!

Em thấy vấn đề xác định cái hệ số cố kết, hay hệ số thấm của đất sau khi được gia cố CDM cũng là vấn đề đang lưu tâm ấy chứ. Trước đây có lần làm bài về CDM, khi đó đã biết trời trăng mây gió j về cái CDM này đâu ( bây giờ cũng thế > ), khi đó nghe nói CDM có nhiều tính năng thiên phú đã lắm như: tăng cường độ, giảm lún, tăng tốc độ lún, tăng độ cố kết, tăng hệ số thấm.... Lần mò nhiều tài liệu, nhiều forum thì thấy biện pháp CDM là biện pháp gia cố nền, sau khi gia cố đất được xử lý sẽ được nâng cao E, phi, c ..do đó tăng tính ổn định và giảm độ lún cho đất. Theo TCXDVN 385-2006, mục B.5.2 có nói "Trong trộn khô, có thể tính thấm của trụ cao hơn đất xung quanh, trụ có tác dụng như băng thoát nước thẳng đứng". Trong 1 tài liệu nào đó tôi nhớ có nói xử lý CDM cho đất sẽ tăng độ cố kết, tăng tính thấm cho đất yếu, k(CDM) = (200 ÷ 1000) ksoil ( hình như sách DT Bergado, “Những biện pháp kỹ thuật mớicải tạo đất yếu trong xây dựng” thì phải) ..thế là bê hết những lời hay ý đẹp vào bài làm đem nộp thầy. Thầy đọc đến đoạn tăng độ cố kết, tăng tính thấm thầy phán câu: chú đã thấy CDM ngoài đời chưa, nó như cục Betong sao lại tăng tính thấm tăng hệ số cố kết được, rồi thầy phán tiếp người ta còn dùng CDM để làm tường hào chống thấm cho đê đập, làm tường quây các vùng đất ô nhiễm, rác thải... vậy sao tính thấm nó cao được..? khi đó chỉ biết gãi đầu dạ sách nói thế chứ tôi chịu...> Đến mục tính lún cũng nảy sinh vấn đề, theo lý thuyết có 2 độ lún, h1 cho vùng đất CDM và h2 cho vùng đất dưới khối CDM. Cái h1 khi đó tôi cho nó là lún tức thời, vì theo suy nghĩ xi măng trộn với đất sẽ xảy ra phản ứng xi măng hóa và hút nước xung quanh tương đương hiện tượng cố kết thấm (xảy ra ngay trong quá trình ninh hóa CDM) ngoài ra CDM có E lớn nên độ lún nhỏ do đó h1 xem như lún tức thời. Cái h2 ( độ lún bên dưới khối CDM) tính toán theo các công thức tính lún bình thường ( tôi tính theo Terzaghi), khi tính lún theo thời gian, với suy nghĩ khối CDM có tính thấm cao (k(CDM) = (200 ÷ 1000) lần mà nên tôi cho CDM là biên thoát nước luôn, chiều sâu thoát nước của h2 đến chân khối CDM là dừng thay vì lên trên bề mặt ), thầy sẵn không đồng tình với ưu việt tăng tính thấm của CDM khi đó đã không đồng ý, sau một hồi năn nỉ ỉ ôi, thầy nể tình hiền lành ngoan ngoãn lại chịu khó nên châm chước cho qua, nhưng yêu cầu về nhà ngâm cứu kỹ lại , nhưng sau khi pass rồi cạch luôn không tìm hiểu lại nữa ^^, nhân hôm nay đọc lại topic này, bao kỷ niệm xưa ùa về ^^. Nhân đây kính nhờ thầy Ngọc, cũng như các cao thủ khác giúp tôi và những người quan tâm làm rõ các vấn đề sau về CDM: - Khối CDM có tăng hệ số cố kết, tính thấm so với đất chưa gia cố hay không ( xét trong các giai đoạn từ lúc bắt đầu mixing đến khi đông cứng đạt cường độ..). Hệ số thấm, cố kết tăng lên là của đất giữa các cọc CDM hay của coc CMD hay của cả khối CDM tương đương ạ? Và nếu được các bác cho biết thường k(CDM) (Cv)= ? ksoil (Cv) với các vùng đất, tỷ lệ bố trí CDM khác nhau như thế nào ạ ? - Cái h1 độ lún của khối CDM có thể xem lún tức thời được không? - Cái h2 độ lún đất dưới khối CDM, khi tính lún theo thời gian có thể xem khối CDM là biên thoát nước được hay không, hay phải xem khối CDM là một khối đất có Cv(CDM) và tính như lún bình thường? hay phải tính theo cách khác? - Với vùng đất miền tây, đồng bằng sông cửu Long có thể lấy sơ bộ E(CDM) = ? Cu(CDM) ạ? theo các thông tin trên mạng thường E(CDM) = 250 Cu(CDM), theo tiêu chuẩn Nhật E(CDM) = 180 Cu(CDM), nhưng theo một số anh có kinh nghiệm thì E(CDM) = (100 -120) Cu(CDM) Chúc diễn đàn luôn sôi nổi và bổ ích

mong cái chuyên gia, hay các anh các bác am hiểu về CMD giải đáp giùm tôi cái, nếu có tài liệu cụ thể nói về cái này càng tốt ạ! theo tài liệu e đọc thì hệ số cố kết tăng 10-40 lần khj ngta tiến hành trộn 10% xi măng bằng pp trộn khô.

Chào cả nhà! Qua bài tổng kết này (thực sự cũng chẳng phải là bài báo vì chẳng có ai đăng hết ), tôi muốn nói một điều rằng. Các cái tính toán cố kết đối với nền cọc đất xi măng bằng kiểu trộn ướt là vô nghĩa (trộn khô và ướt với điều kiện chất lượng tệ thì không bàn rồi). Vì tôi đã thực hiện việc thẩm tra đến tầm 6 gói của dự án đường liên cảng cái mép thị vải. Khởi đầu của thiết kế kiểu này (và có hẳn cả luận văn thạc sĩ thì phải) do TS. Nguyễn Hữu Đẩu ở viện KHCN GTVT thực hiện. Và lần đầu tiên là ở sân bay Cần Thơ (năm 2003 lúc đó tôi cũng đã có đọc qua 1 thiết kế tương tự khi còn làm ở Phân viện GTVT Phía Nam là đơn vị làm TVGS cho dự án đấy). Rất dễ thấy rằng trường hợp cọc đất XM làm với chất lượng tốt, cường độ đạt đến 500-1000kPa (chưa cần nói cao hơn) và với cấu tạo của việc xử lý này cần có lưới địa kỹ thuật (hoặc vải cường độ cao), hoặc lớp vật liệu gia cố trên đầu các cọc để tránh hiện tượng lún cục bộ giữa các cọc (khi khoảng cách tương đối lớn hơn chiều dày lớp đắp). Với điều kiện như thế toàn bộ tải trọng sẽ được chịu bởi cọc đất xi măng, và vẫn đề lún giữa các cọc sẽ không xảy ra hoặc rất ít (có lẽ do xáo động khi thi công, bài này có thể tính được). Do đó việc tính toán cố kết cho trường hợp này chẳng có ý nghĩa gì khi mà độ lún cuối cùng của nó chỉ vào khoảng 10-20cm sau khi xử lý. Bạn phandungdkt đọc kỹ cái phần như bác Ngoc_IBST bảo ở trên cũng sẽ thấy vấn đề ở chỗ đó. Những thí nghiệm trial này chính tôi làm, và đã tư vấn cho ông CDT là không cần thiết cái số liệu Cv cho cái cọc đất xi măng, nhưng ông ấy cứ khăng khăng đòi làm. Như thế kết quả đã được dự đoán trước rõ ràng lại được thực hiện bởi tôi (tất nhiên là tôi nhận được tiền ) Ngay như cái tỷ lệ N/X=0.70 cũng là có vấn đề khi thi công thực tế. Nhưng các ông CDT đã nghe bác Gà Sống Thiết Sót nên cứ thế mà mần. Thì tùy thôi, tôi lượm được lúa mà ! Gần đây tôi còn nghe người ta dùng DCPT để đóng vào cọc đất xi măng ở một dự án trọng điểm ở TPHCM, tôi cũng không hiểu để làm gì nữa Nói chung các bạn VN nhà tôi đầy sáng tạo>

Thảo nào tôi thấy bác cứ đứng ở ngã ba Cái Mép đi xe ôm vào Bác Oanh lợi hai thật

Dạo này tôi không lang thang ngoài gói 1 nữa. Cũng muốn đi cùng bác hỏi chút, nhưng mà tôi sang gói 2 mất rồi

Thật sự thì việc làm thí nghiệm cố kết với cái nền đất gia cố bằng CDM ko cần thiết, nhưng có điều khi tôi làm luận văn thiết kế theo Viện á châu (còn theo e biết tất cả các bác đều làm theo tiêu chuẩn Alicc (Nhật) nên không tính toán cố kết. Nhưng tôi lỡ làm theo AIT rồi thì cái điều tôi hỏi vẫn chưa ai trả lời đó là Hệ số cố kết của đất sẽ tăng lên bao nhiêu lần, hoặc tôi có thể lấy theo khoảng nào đó mà dựa vào thực nghiệm không? mong các bác giải đáp dùm ạ!

các bác tham khảo sẽ thấy cái tôi nói hệ số cố kết tăng 10-40 lần khi trộn 10% xi măng ở băng cốc thái lan

dạ cái đó tôi không có tài liệu ạ, tôi đang cần tìm tài liệu đó để có thể đưa ra hệ số cố kết để tính toán như quy trình tôi đính kèm đây ạ

Đọc một số ý kiến nói về việc cho xi măng vào đất làm tăng hệ số cố kết Cv lên đến 10 đến 30 lần. Điều này chứng tỏ là khi cho xi măng vào đất thì xi măng có tác dụng làm cho tăng cái hệ số thấm k. Đột nhiên tôi nảy ra sáng kiến có thể làm cho các bấc thấm thoát nước nhanh hơn bằng cách nhét xi măng vào trong cái lõi của bấc thấm. Có khi tôi phải đi đăng ký ngay cái bản quyền sở hữu trí tuệ cho cái ý tưởng này.

Có lần tôi cũng hỏi 1 ông Nhật chuyên làm cọc CDM theo phương pháp CMS của hệ MITS về hệ số thấm của cọc CDM khi được thiết kế làm tường chắn hố đào, ông ấy có nói hệ số thấm k khoảng 1x10^(-5) cm/s. Còn nếu theo phương pháp TRD thì hệ số thấm k < 1x10^(-6) cm/s. (TRD chuyên làm Cut-off wall bên Nhật thì phải, ngoài ra còn có SMW) PS: Rất tiếc tôi ko có tài liệu cụ thể để đưa lên đây do đó thông tin trên chỉ có giá trị tham khảo thôi nhé. Link tham khảo SMW: https://docs.google.com/open?id=0B9d...XhsbHhXa1NhSUk

Bác Oanh cho tôi hỏi là bác lấy mẫu CDM khi nó đã đông hay vừa mới thi công xong thì bác khoan lấy mẫu liền ạ?

Em cũng thấy 1 điều "hơi" mâu thuẫn về hệ số thấm của cọc CDM Theo tôi biết thì các bác bên Viện Thủy Công dùng cái cọc XMĐ để chống thấm cho đê đập (như bác NGOC_IBST nói). Ấy thế mà tôi lại đọc được cái tài liệu này của "Tây", cọc XMĐ như 1 thiết bị thoát nước thẳng đứng (hi vọng tôi hiểu đúng). Tài liệu đây ạ (trang 32-34): http://www.mediafire.com/view/?tmc94y608cikx9p Vậy hệ số thấm của cọc XMĐ là ntn ạ?

Tự nhiên tôi nảy ra ý viết vài bài báo trong đó nói mấy thứ lăng nhăng để cho chúng nó đọc rồi tin rồi đi nghiên cứu cho chúng nó chết. Mấy thứ lăng nhang có thể đại loại như là: - Bấc thấm có khả năng cải tạo phong thủy làm cho các công trình xây dựng trên đó như được đặt vào miệng rồng (rất nhiều giun_ bấc thấm cộng lại thì là rồng). Những ai ở trong cái nhà đó thì sẽ phát tài phát tướng và phát triển thành Bộ trưởng các Bộ Xây dưng và bộ Giao thông) - Đất được cải tạo bằng các cọc CDM thì sẽ làm cho đất có khả năng ...trồng lúa tốt hơn. _ Để tăng hệ số thấm của đất nhằm tăng cái Cv thì có thể sử dụng các cọc BTCT hoặc cọc thép. _ Với cùng hình dạng và kích thước thì sức chịu tải của các cọc Gỗ tốt hơn cọc BTCT và cọc thép. Lý do người ta không dùng cọc gỗ là bởi ...hết gỗ. - ....... Cứ ngồi thì nghĩ ra cả đống. Đứa nào tin thì kệ cho nó chết. Đứa nào không tin thì thấy vui bởi sẽ cười ruồi cười nhặng.

Em mới tìm được tài liệu này nhưng do nó tới hơn 7mb nên ko up lên được nên tôi đưa đường Link để các bác download về http://www.mediafire.com/?a8acci13y1v6voh trong phần 4.8 nó có nói về tính cố kết và lấy Cvh = 2 Cvv. theo tôi hiểu là lấy = 2 lần hệ số cố kết của đất yếu. Mong các bác xem và giúp tôi với ạ!

tài liệu của bạn haybk cũng chỉ là hướng dẫn của một project nào đó, cái ông viết cũng theo trường phái duy tâm bác NGOC_IBST ạ. Ông ấy bảo hệ số thấm tăng lên mấy trăm lần nhưng ko trích dẫn nguồn nghiên cứu nào cả. Nếu haybk chưa tin thì có thể/nên tìm đọc nhiều tài liệu khác, có số liệu thí nghiệm minh chứng hẳn hoi, từ khóa cement stabilized soil permeability. Bạn sẽ thấy tính thấm của đất gia cố nó tăng giảm thế nào. Với việc gia cố bằng trộn vôi hay xi nói chung thì thường tính thấm giảm đi, có thể một số trường hợp tính thấm tăng thật nhưng là do đất bị xáo nhiều mà lượng xi trộn vào lại quá ít. Một số nc khác cho thấy rằng tính thấm tăng ở giai đoạn đầu ngay sau khi trộn (sau lại giảm), tn thấy mẫu nó ngốn nước nhanh, nhưng kỳ thực nó là do xi măng chưa đông cứng, vả lại chính thằng xi nó ngốn nước cho phản ứng chứ ko phải cho nước thấm qua. @bác NGOC_IBST: Theo tôi thì theo trường phái duy tâm cũng vẫn có thể làm nhà khoa học được , tuy nhiên đọc sách duy tâm thì phải tìm hiểu cặn kẽ vấn đề, quan trọng hơn là có cảm nhận, tư duy và suy luận trong đó. Chứ cứ theo duy tâm mà mê tín, mê muội thì mới hỏng, kiểu như hóng được cái gì cũng cho đó là chân lý ngay thì mới nguy hiểm. tôi có ngó (ko dám đọc >) một số sách về đạo, giáo, mang tiếng là duy vật nhưng họ viết có tính biện chứng rất cao.

đọc qua cái mục này vui quá. tiếc là ngu ngơ quá nên chẳng thể hóng hớt được.